Главная  Журналы 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 [ 9 ] 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100

рис. 1.11,6. а уравнения процесса можно записать в виде (5]

+ Rф + ки + + /?ф/, + 1ф 1.27)

Ф~-+ + ни + -я + ?фз + 1ф = е. - - £„; (1.28)

Ч+ = (1.29) Вычитая из (1.27) уравнение (1.28), получаем

+ -Ф (- - = . - ь- (1 -30)

Параметры, входящие в (1.30), в общем случае необходимо определять с учетом схемы электроснабжения тиристорного агрегата. Общий вид такой схемы для крупного объекта, где установлено несколько ТП, пока.зан на рис. 1.13, а. Так, для одного из ТП средней мощности VAI, из схемы замещения рис. 1.13,6 можно определить параметры для уравнения (1.30)

LL, + L[,+ U + Lou,; (I.3I)

Rru + U + r,, (1.32)

Lc=3Ul„P,/(P„P,b>,) (1.33)

- приведенная ко входу ТП индуктивность питающей сети; Р„ - мощность короткого замыкания сети;

/.-f .ном/.ном (1.34)

- вентильная мощность ТП; Саном, тм - номинальное выпрямленное напряжение и ток соответственно; Ро, Uc.noM - номинальные мощность питающей сети и фазное напряжение сети первого уровня (А = I);

uI-cooj (1.35)

- эквивалентная приведенная индуктивность параллельно включенных понижающих трансформаторов, подключенных к первому (А=1) уровню напряжения схемы электроснабжения;

хи==(/Л(/ном5„) (1-36)

- приведенное индуктивное сопротивление i-ro понижающего трансформатора; Зц - мощность i-ro трансформатора;

U„=yuii-Uli (1.37)



- индуктивная составляющая напряжения короткого замыкания t-ro трансформатора;

f/Ki = «Лм*/100 (1.38)

- напряжение короткого замыкания г-го трансформатора; /я„м1 - номинальное напряжение вторичной обмотки;

V,t-rJ,oui (1-39)

- активная составляющая падения напряжения;

ai =-Раг/З/ном (1.40)

- активное сопротивление вторичной обмотки; Pat - потери активной мощности i-ro трансформатора; /homi - номинальный ток фазы вторичной обмотки 1-го трансформатора;

L; = Jf»KiW Prf (1.41)

- приведенная индуктивность трансформатора k-vo (третьего) уровня; UsK, fhom)!, Люм/i. - реактивная составляющая напряжения короткого замыкания, номинальное напряжение, номинальный ток и полная мощность соответственно для трансформатора й-го уровня напряжения, причем Usk определяется по (1.37) - (1,39); Лош - приведенная индуктивность ошиновки питающих кабелей и анодных реакторов (если они установлены);

г\,= -1р1Л- (1.42)

- эквивалентное приведенное активное сопротивление фазы параллельно работающих питающих трансформаторов первого уровня напряжений {k=\)\

rkPakPAlLkSk) (1.43)

- активное приведенное сопротивление вторичной обмотки питающих трансформаторов k-ro уровня напряжений; Гош - активное сопротивление ошиновки и анодных реакторов (если они установлены) .

Для уменьшения влияния искажений напряжения на цепи синхронизации желательно подключать их к более высокому уровню схемы электроснабжения, однако в общем случае это удорожает установку, поэтому обычно цепи синхронизации подключаются к напряжению 0,4 кВ для тиристорных агрегатов малой мощности и 10 (6,3) кВ для агрегатов средней мощности, но на входах этих цепей устанавливаются фильтры.

Для выбора оптимальных параметров фильтров и точки подключения цепей синхронизации к схеме электроснабжения необходимо иайти максимальную амплитуду и ширину коммутационных искажений, а следовательно, необходимо решить (1.30).



Подставляя в (1.31) и (1.32) конкретные параметры схемы электроснабжения, легко убедиться, что в (1.30) бе.з большого ущерба для точности можно пренебречь активным сопротивлением. Тогда, учитывая, что ток нагру.зки практически не изменяется за время коммутации, так как 2.„>ф, и dijdt = -dci/dt получаем уравнение (1.30) в виде:

LdidtAeb-e,)l2. (1.44)

Отсчитывая время иа диаграмме (рис. 1.12, а) от момента подачи управляющего импульса на тиристор, можно записать выражения для фазных ЭДС:

(1.45) (1.46) (1.47)

-•г а

л ,

-т .

Зл

где mi - число пульсаций для катодной и анодной групп.

Подставляя в (1.44) уравнения (145) и (1.46) и выполняя элементарные преобразования, по»аучаем:

- sin ((Од/ + a).

(1.48)

Коммутационный провал фазных напряжений при отсчете времени от моментов включения тиристоров каждой фазы определяется из рис. 1.12, а

AfK, ф sin - sin («0 -f а); О < «о < V

(1.49)

где у - угол коммутации тиристоров.

Зная коммутационные искажения иа входе преобразователя, с учетом выражений для определения индуктивных сопротивлений (1.31) - (1.43) определяем коммутационные искажения на k-м уровне схемы электроснабжения:

Дк. ф (П

а. =

"2 *<• +

1 = 1

(1.50)

Ширина коммутационного искажения, равная углу коммутации, определяется из трансцендентного уравнения:

• • - (1.51)

- sin ~- [cos а - cos (а + v)],





0 1 2 3 4 5 6 7 8 [ 9 ] 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100