|
| |
|
Главная Журналы кого порядка эти данные должны быть подвергнуты графоаналитической обработке, поскольку требуемая точность экспериментального определения токов, протекающих через смеситель, достигает небольшой доли процента [7]. Указанное обстоятельство говорит о том, что практическая ценность таких расчётов невелика. Дело в том, что вольтамперные характеристики смесителей имеют значительные производственные разбросы и зависят от рабочих режимов. В транзисторах и полупроводниковых диодах эти характеристики зависят еще и от изменения температуры окружающей среды. Большие изменения амплитудных комбинационных характеристик высокого порядка при сравнительно небольших изменениях рабочих параметров смесителя приводят к выводу о нецелесообразности создания его точной математической модели [8]. Поэтому базой для расчетов, по-видимому, должны явиться экспериментальные исследования статистического характера, направленные на определение основных факторов, от-которых зависят параметры комбинацион-:ых каналов приема высоких порядков. Другим направлением следует считать создание для использования в смесителях таких активных элементов, вольтамперные характеристики которых имеют наименьшую степень нелинейности, достаточную для эффективного преобразования, но недостаточную для возникновения комбинационных каналов высоких порядков. Очевидно, что характеристика такого элемента выражается квадратичным полиномом, из-за чего принципиально могут возникать комбинационные частоты не выше второго порядка. Смеситель с квадратичной характеристикой на всем участке изменений амплитуды мешающих сигналов и гетеродина может создать только один комбинациои- ный канал .приема, а именно зеркальный канал. Современные приемники, особенно в диапазонах УКВ и более высоких, имеют двукратное или трехкратное преобразование частоты. При увеличении числа преобразований возрастает количество комбинационных каналов и усложняется задача выбора оптимальных значений промежуточных частот, что можно показать, анализируя формулу комбинационных каналов приема при трехкратном преобразовании частоты: I Рг II А (I Ргк ± ± qJuA =t 9з/п1г= Unn. Uuu. 8* 115 где fir, fiir и /п1г - частоты первого, второго и третьего гетеродинов; Л/шпч - половина полосы пропускания тракта третьей промежуточной частоты; pi, р, рз, qi, q, qs=\, 2, 3... целые числа. Интермодуляционные побочные каналы приема возникают за счет взаимодействия напряжений нескольких мешающих сигналов « их гармоник с напряжением гетеродина и его гармоник в соответствии с зависимостью интермодуляционных частот: Я,/к, я =t Я,/з ± ... ± = /пч zt Af пч. где Пи П2, Пз, q=l, 2, 3, ... - целые числа. Если предположить, что в этой зависимости q=0, то интермодуляционные каналы будут обусловлены взаимодействием нескольких мешающих сигналов и их гармоник между собой, вследствие чего на выходе смесителя непосредственно возникнут напряжения промежуточной частоты. Интермодуляционные побочные каналы проявляются в том случае, когда «а входе смесителя имеются два (или более) мешающих сигнала с уровнями, достаточными для проявления нелинейных свойств тракта [9]. В случае двух мешающих сигналов частоты интермодуляционных каналов могут иметь вид: 2fKi-fK2; fta-fsu ЗДй-2/к1; 3fKi-2fK2 и т. д. Принцип расчета возможных интер модуляционных частот тот же, что и в случае комбинационных частот. Однако сложность расчетов возрастает, особенно с увеличением числа интермодуляционных каналов. Способы уменьшения восприимчивости приемника к мешающим сигналам на частотах интермодуляционных каналов сводятся к максимальному повышению избирательности преселектора и тракта высокой частоты, уменьшению нелинейности характеристики смесителя, уменьшению усиления в тракте высокой частоты до возможного минимума и т. д. Внеполосные каналы приема радиопомех проявляют свое действие на соседних с основным каналом частотах главным образом в форме перекрестных помех и блокирования полезного сигнала. Перекрестные помехи проявляются в модуляции желательного сигнала модулирующим напряжением мешающего сигнала, несущая ча-116 стота которого находится за пределами полосы прону-,скания приемника. Причина перекрестных помех - нелинейные явления в элементах усилительных трактов (электровакуумные и. полупроводниковые приборы), а также в нелинейных резонансных системах (например, с р-п переходами), используемых для селекции принимаемого сигнала. Перекрестные помехи проявляются только при наличии желательного сигнала, что является их характерным признаком. Такие помехи возникают при сильных по сравнению с уровнем желательного сигнала мешающих сигналах. Действие этих помех оценивается коэффициентом перекрестной модуляции /(пер и глубиной амплитудной модуляции мешающего сигнала. В ламповых усилителях {10] А пер- 5 пoм Ьактеристики лампы; f/пом - эффективное напряжение мешающего сигнала на входе лампы. Р В более общем случае {11] характеристику передачи сигнала 1=Н) следует представить рядом Тейлора и определить глубину перекрестной модуляции желательного сигнала основной частотой модуляции мешающего сигнала с помощью следующей зависимости: Вде f" - первая и третья производные функции пере-Качи сигнала; Ее, Япом - амплитуды полезного и мешаю-Вцего сигналов на входе нелинейного элемента; Шпот- глубина амплитудной модуляции мешающего сигнала. Приведенные зависимости позволяют заключить, что радикальным средством борьбы с перекрестными помехами является применение элементов с квадратичной характеристикой передачи при всех допустимых уровнях полезного и мешающего сигналов. В этом случае, поскольку f"=0 (следовательно, S" = 0), и тпер = 0- Для уменьшения перекрестных искажений принимаемого сиг-Нала перспективным является, например, применение высокочастотных триодов полевого типа [12]. Вк. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 [ 37 ] 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 |